本次采用C30配合比、3個砂率進(jìn)行了試驗，3個砂率分別是43%、45%、47%，砂細(xì)度模數(shù)采用3.1、2.9、2.7、2.5、2.3、2.1、1.9、及1.7八個級別，試驗是使混凝土初始坍落度達(dá)到(210±10)mm時聚羧酸高性能減水劑的摻量及其3、7、28、56d的強(qiáng)度。3個砂率的基礎(chǔ)配合比如表1所示。

2.1 不同砂率及砂細(xì)度模數(shù)下聚羧酸摻量的變化如表2、圖1。

從表2圖1可以看出，在相同砂率下要達(dá)到(210±10)mm的坍落度，隨著砂細(xì)度模數(shù)的減小，聚羧酸減高性能水劑的摻量逐步增大;而在砂細(xì)度相同時，隨著砂率的增加，減水劑摻量增大，當(dāng)砂為粗砂時，減水劑隨砂率增加的幅度較小，而當(dāng)砂為細(xì)砂時，減水劑隨砂率增加的幅度加大。這是因為隨著每方混凝土中砂增多或砂變細(xì)，砂的比表面積增大，則需水量增加，因試驗是保持相同水膠比和相近坍落度進(jìn)行的，所以隨著砂率增加或砂細(xì)度模數(shù)的降低，減水劑摻量增加。

2.2 不同砂率及砂細(xì)度模數(shù)下混凝土28d強(qiáng)度的變化如表3、圖2。

從圖2、表3可以看出，在相同砂細(xì)度模數(shù)下，混凝土的28d強(qiáng)度均是隨砂率的增加而降低的，從堆積與填充角度分析，說明43%的砂率填充密實度比45%及47%要密實，過高的砂率對混凝土強(qiáng)度不利，所以在用水量和膠凝材料用量一定的情況下應(yīng)通過試驗確定合理的砂率值，合理的砂率不但能使混凝土流動性、泵送性能良好，而且可使混凝土的空隙率最小，密實度最大，從而提高混凝土強(qiáng)度以及混凝土的抗?jié)B性、耐久性等長期性能;而在相同的砂率下，混凝土的強(qiáng)度最高值并未出現(xiàn)在細(xì)度模數(shù)3.1的最粗砂上，比較高的強(qiáng)度集中在細(xì)度模數(shù)2.5～2.9的中粗砂上，這是因為混凝土是多元的復(fù)合體系，砂石料構(gòu)成其骨架，砂是用來填充石子所形成的空隙的，而細(xì)度模數(shù)超過3.0的砂因粗顆粒過多無法達(dá)緊密填充。本次試驗除了測試28d的強(qiáng)度，還做了3d、7d、56d的強(qiáng)度試驗，這些齡期的強(qiáng)度規(guī)律與28d的相近，從強(qiáng)度的后期增幅來看，中粗砂的后期強(qiáng)度增長幅度較細(xì)砂要大，不管是從混凝土早期強(qiáng)度還是后期強(qiáng)度來看，混凝土用砂細(xì)度模數(shù)不應(yīng)低于2.1。

2.3 混凝土放置3h后加減水劑的試驗

本次還對放置了3h的混凝土進(jìn)行了加聚羧酸減水劑的試驗，混凝土在放置3h后坍落度已初始的210mm降至50mm～100mm但尚未達(dá)到初凝，加聚羧酸減水劑攪拌使混凝土坍落度重新達(dá)到210mm左右，減水劑添加量為膠凝材料的0.2%～0.4%，其28d強(qiáng)度如表4及圖3。

從圖3表4可以看出，其強(qiáng)度變化趨勢與新拌混凝土硬化后的強(qiáng)度變化趨勢基本一致，另外放置3h再加聚羧酸減水劑的混凝土強(qiáng)度比新拌混凝土硬化后的強(qiáng)度均有所提高，這是因為水分蒸發(fā)造成水膠比有所降低的緣故，當(dāng)然這是在混凝土加減水劑后攪拌均勻的情況下才會是這樣。這個試驗對生產(chǎn)的意義是：如果實際供貨過程中出現(xiàn)攪拌車在現(xiàn)場等待時間過長，混凝土坍落度變小不好泵送但尚未初凝的情況下，不要向攪拌車內(nèi)加水，而是通過計算加入適量的減水劑，然后采用快檔旋轉(zhuǎn)攪拌罐將混凝土攪拌均勻后再進(jìn)行泵送施工。

(1)為保持相同水膠比及相近坍落度，砂率增大或砂變細(xì)應(yīng)適當(dāng)增加減水劑用量。

(2)在用水量和膠凝材料用量一定的情況下應(yīng)通過試驗確定合理砂率，最好使用中粗砂配制混凝土。

(3)實際供貨過程中如果出現(xiàn)攪拌車在現(xiàn)場等待時間過長，混凝土坍落度變小不好泵送但尚未初凝的情況不要向攪拌車內(nèi)加水，而是通過計算加入適量的外加劑，然后采用快檔旋轉(zhuǎn)攪拌罐將混凝土攪拌均勻后再進(jìn)行泵送施工。